Vérifier avec clavette

La clavette est insérée par le haut et maintenue dans la toile à l'aide d'une vis à tête cylindrique de 6,0 x 60 mm. Lors de l'assemblage, installez au moins une barre de cisaillement (au milieu) avant d'installer l'élément suivant.

Géométries clavette

bst: 20 mm
tst: 12 mm
lst: 180 mm

Valeurs caractéristiques statiques

Capacité résistante caractéristique par clavette Fv,Rk = 7.06 kN
Module de déplacement Kser = 3225 N/mm
Qualité de l'acier S235

Conception structurelle selon la norme EN 1995-1-1
Le coefficient de modification kmod et le facteur de sécurité partiel γM changent en fonction du cas de charge et de la durée d'application de la charge :

Vent
kmod 0.9

Séisme
kmod 1.0

Système statique et efforts

Géométrie:

Longueur du diaphragmes: ls 
Largeur du diaphragmes: hs

Efforts:

Pression du vent: qDruck,x,d respectivement qDruck,y,d
Dépression du vent: qSog,x,d respectivement qSog,y,d
Charge de stabilisation: qH,x,d respectivement qH,y,d 
Action sismique: qE,x,d respectivement qE,y,d 

Combinaison déterminante vent:

qx,d = qDruck,x,d + qSog,x,d + qH,x,d
qy,d = qDruck,y,d + qH,y,d

Combinaison déterminante séisme:

qx,d = qE,x,d + qH,x,d
qy,d = qE,y,d / ls + qH,y,d

Effort tranchant maximale:  

Ax,d = Bx,d = qx,d * ls / 2
Ay,d = By,d = qy,d * hs / 2

Moment maximal:

Mz,d = qx,d * ls2 / 8

Maximale Druck- / Zugkraft:

± Nd = Mz,d / hs

± Nd sont à reprendre par les appuis. Les rives doivent être concus avec une fois et demie la capacité. Les forces aux appuis Ax,d, Bx,d, Ay,d et By,d doivent être reprises par la structure primaire.

1 Transfert des efforts tranchants

Valeurs de calcul: Ax,d / FRd,tot ≤ 1.00

Ax,d Effort tranchant maximale
FRd,tot Valeur de calcul de la capacité résistante totale 

FRd,tot = FRd * n

n Nombre de clavette
FRd Valeur de calcul de la capacité résist. par clavette

FRd = FRk * kmod / γM

FRk Capacité résistante caractéristique par clavette = 7.06 kN
kmod Facteur de modification selon la norme EN 1995-1-1 en fonction du cas de charge déterminant ou de la durée de la charge
γCoefficient partiel

2 Liaison des efforts tranchants sur les appuis

Valeurs de calcul: Ax,d / Fv,Rd,tot ≤ 1.00

Ax,d Effort tranchant maximale
Fv,Rd,tot Valeur de calcul de la capacité résistante totale

Fv,Rd,tot = Fv,Rd * n

n Nombre de vis par mètre, SPAX Senkkopf, diamètre de la vis dS = 8 mm
Fv,Rd Valeur de calcul de la capacité résistante par vis

Fv,Rd = Fv,Rk * kmod / γM

Fv,Rk Capacité résistante caractéristique par vis = 3.00 kN (pré-perforé)
à:
t1 Epaisseur de bois = 31 mm
t2 Pènètration dans l`appui = 40 mm

3 Liaison parallèle à la paroi longitudinale

Valeurs de calcul: Ed / Fv,Rd,tot ≤ 1.00

Ed Action maximale parallèle à la paroi longitudinale
Fv,Rd,tot Valeur de calcul de la capacité résistante totale

Ed = √((Nd/lS/2)2+(qx,d)2)

Nd Maximale Zugkraft
lS Longueur du diaphragmes
qx,d Effort tranchant maximale

Fv,Rd,tot = Fv,Rd * n

n Nombre de vis par file par mètre, SPAX Senkkopf, diamètre de la vis dS = 8 mm
Fv,Rd Valeur de calcul de la capacité résistante par vis

Fv,Rd = Fv,Rk * kmod / γM

Fv,Rk Capacité résistante caractéristique par vis = 3.00 kN (pré-perforé)
à:
t1 Epaisseur de bois = 31 mm
t2 Pènètration dans l`appui = 40 mm

4 Vérification de la capacité résistante

Valeurs de calcul: σm,d / fm,d  ≤ 1.00

σm,d Contrainte de flexion maximale
fm,d Valeur de calcul de la résistance en flexion

Valeurs de calcul: τd / fv,d  ≤ 1.00

τd Contrainte de cisaillement maximale
fv,d Valeur de calcul de la résistance au cisaillement

Flèche horizontale maximale: wy ≥ h/ 1000
à:
b Largeur du caisson
hs Hauteur du caisson
t Epaisseur lamelle
d Epaisseur des âmes = 31 mm

5 Liaison des cassons en rives sur les appuis

Valeurs de calcul: Ay,d / Fv,Rd,tot ≤ 1.00

Ay,d  Effort tranchant maximale
Fv,Rd,tot Valeur de calcul de la capacité résistante totale

Fv,Rd,tot = Fv,Rd * n

n Nombre de vis par mètre, SPAX Senkkopf, diamètre de la vis dS = 8 mm
Fv,Rd Valeur de calcul de la capacité résistante par vis

Fv,Rd = Fv,Rk * kmod / γM

Fv,Rk Capacité résistante caractéristique par vis = 3.00 kN (pré-perforé)
à:
t1 Epaisseur de bois = 31 mm
t2 Pènètration dans l`appui = 40 mm

Contreventement horizontal

Valeurs de calcul

moment de flexion
Mz,d (qx,d) = qx,d . ls 2 / 8

force de traction / compression
Zd = Nd = Mz,d / hs

force transversale / réaction d’appui
Ax,d = Bx,d = qx,d . ls / 2
Ay,d  = By,d = qy,d . hs / 2

flux de cisaillement
sv,0,d = Ax,d / hs

Justificatifs
1 organes d’assemblages
fv,0,d = kv1 . Rd / av ≥ sv,0,d

2 résistance au cisaillement de l’OSB
fv,0,d = kv1 . kv2 . fv,d . t ≥ sv,0,d

3 voilements de l’OSB
fv,0,d = kv1 . kv2 . fv,d . 35 . t² / ar ≥ sv,0,d

kv1 = 1.0 (couturage sur l’ensemble de la périphérie du panneau)
kv2 = 0.33 (panneau sur une seule face du plancher / toiture)
av = distance entre organes d’assemblages
t = 15 mm (épaisseur OSB)
ar = 800mm (distance entre couture)
Rd,clou,Ø3.1 mm = 0.53 kN
Rd,agrafe,Ø1.8 mm = 0.60 kN
kmod = 0.9

Les appuis de plancher doivent être dimensionnés pour reprendre les efforts horizontaux Nd et Zd et les efforts de contreventement. Le contrôle est effectué conformément à la norme EN 1995-1-1, section 9.2.3.