Clavette

Les clavettes sont utilisés pour former un diaphragme statique avec les éléments multiple LIGNATUR. En même temps, ils servent à aligner les éléments LIGNATUR.

Pendant le montage, les clavettes sont placées avec précision par le haut dans la rainure préparée en usine. La fixation avec une vis à tête plate 6.0 x 60 mm dans l'âme sert à assurer la position sans fonction statique. Le moment de décalage qui en résulte est dévié par une paire de forces et introduit dans le bois par contact. La transmission des forces fonctionne ainsi sans coincement et les éléments peuvent gonfler et se rétracter librement. Lors du montage, il convient d'installer au moins deux clavettes par joint avant de poser l'élément suivant.

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Système statique et efforts

Géométrie:

Longueur du diaphragmes: ls 
Hauteur du diaphragmes: hs

Efforts:

Pression du vent: q_Druck,x,d ou q_Druck,y,d
Dépression du vent: q_Sog,x,d ou q_Sog,y,d
Charge de stabilisation: q_H,x,d ou q_H,y,d 
Charge sismique: q_E,x,d ou q_E,y,d 

Combinaison déterminante vent:

q_x,d = q_Druck,x,d + q_Sog,x,d + q_H,x,d
q_y,d = q_Druck,y,d + q_H,y,d

Combinaison déterminante séisme:

q_x,d = q_E,x,d + q_H,x,d
q_y,d = q_E,y,d / l_s + q_H,y,d

Effort tranchant maximale:  

A_x,d = B_x,d = q_x,d * l_s / 2
A_y,d = B_y,d = q_y,d * h_s / 2

Moment maximal:

M_z,d = q_x,d * l_s² / 8

Force de compression / traction maximale:

± N_d = M_z,d / h_s

± Nd sont à reprendre par les semelles d’appuis. Les assemblages des joints dans les semelles doivent être conçus avec une capacité de charge 1,5 fois supérieure. Les forces aux appuis A_x,d, B_x,d, A_y,d et B_y,d doivent être reprises par la structure primaire.

1 Transmission des forces de cisaillement

Preuve: A_x,d / F_Rd,tot ≤ 1.00

A_x,d Force de cisaillement maximale 
F_Rd,tot Capacité résistante total

F_Rd,tot = F_Rd * n

n Nombre de clavette
F_Rd Capacité résistante par clavette

F_Rd = F_Rk * k_mod / γ_M

F_Rk Capacité résistante caractéristique par clavette = 10.19 kN
k_mod Coefficient de modification selon la norme EN 1995-1-1 en fonction du cas de charge déterminant ou de la durée de la charge
γ_M Coefficient de sécurité partiel

2 Fixation des forces de cisaillement sur les appuis

Preuve: A_x,d / F_v,Rd,tot ≤ 1.00

A_x,d Force de cisaillement maximale
F_v,Rd,tot Capacité résistante des vis à bois total

F_v,Rd,tot = F_v,Rd * n

n Nombre de vis à bois, tête conique SPAX, diamètre nominal des vis à bois d_S = 8 mm
F_v,Rd Capacité résistante par vis

F_v,Rd = F_v,Rk * k_mod / γ_M

F_v,Rk Capacité résistante caractéristique par vis = 3.00 kN (pré-perforé)
avec
t₁ Epaisseur du bois d’élément  = 31 mm
t₂ Profondeur d'ancrage dans l’appui  = 40 mm

3 Fixation parallèle à la paroi longitudinale

Preuve: E_d / F_v,Rd,tot ≤ 1.00

E_d Force maximale à la paroi longitudinale
F_v,Rd,tot Capacité résistante des vis à bois total

Ed = √(s_w,v,d² +q_Druck,x,d² ) / 1.00m

s_w,v,d = A_x,d / h_s
s_w,v,d Force de cisaillement par m
q_x,d Pression du vent

F_v,Rd,tot = F_v,Rd * n

n Nombre de vis à bois, tête conique SPAX, diamètre nominal des vis à bois d_S = 8 mm
F_v,Rd Capacité résistante par vis

F_v,Rd = F_v,Rk * k_mod / γ_M

F_v,Rk Capacité résistante caractéristique par vis = 3,00 kN (pré-percé)
avec
t₁ Epaisseur du bois d’élément  = 31 mm
t₂ Profondeur d'ancrage dans l’appui = 40 mm

4 Résistance des éléments en rives

Preuve: σ_m,d / f_m,d  ≤ 1.00

σ_m,d Contrainte de flexion maximale
f_m,d Valeur nominale de la résistance à la flexion

Preuve: τ_d / f_v,d  ≤ 1.00

τ_d Contrainte de cisaillement maximale
f_v,d Valeur nominale de la résistance au cisaillement

Flèche horizontale maximale: wy ≥ h_s / 1000
avec
b Largeur de l'élément 
h_s Hauteur de l’élément
t Épaisseur des lamelles
d Épaisseur des âmes = 31 mm

5 Fixation des éléments en rives sur les appuis

Preuve: A_y,d / F_v,Rd,tot ≤ 1.00

A_y,d  Force d’appui maximale
F_v,Rd,tot Capacité résistante des vis à bois total

F_v,Rd,tot = F_v,Rd * n

n Nombre de vis à bois, tête conique SPAX, diamètre nominal des vis à bois d_S = 8 mm
F_v,Rd Capacité résistante par vis

F_v,Rd = F_v,Rk * k_mod / γ_M

F_v,Rk Capacité résistante caractéristique par vis  = 3.00 kN (pré-perforé)
avec
t₁ Epaisseur du bois d’élément = 31 mm
t₂ Profondeur d'ancrage dans l’appui = 40 mm

Contreventement horizontal

Valeurs de calcul

moment de flexion
M_z,d (q_x,d) = q_x,d . l_s ² / ₈

force de traction / compression
Z_d = N_d = M_z,d / h_s

force transversale / réaction d’appui
A_x,d = B_x,d = q_x,d . l_s / 2
A_y,d  = B_y,d = q_y,d . h_s / 2

flux de cisaillement
s_v,0,d = A_x,d / h_s

Justificatifs
1 organes d’assemblages
f_v,0,d = k_v1 . R_d / a_v ≥ s_v,0,d

2 résistance au cisaillement de l’OSB
f_v,0,d = k_v1 . k_v2 . f_v,d . t ≥ s_v,0,d

3 voilements de l’OSB
f_v,0,d = k_v1 . k_v2 . f_v,d . 35 . t² / a_r ≥ s_v,0,d

k_v1 = 1.0 (couturage sur l’ensemble de la périphérie du panneau)
k_v2 = 0.33 (panneau sur une seule face du plancher / toiture)
a_v = distance entre organes d’assemblages
t = 15 mm (épaisseur OSB)
a_r = 800mm (distance entre couture)
R_{d,agrafe,Ø1.8 mm} = 0.52 kN
k_mod = 0.9

Les appuis de plancher doivent être dimensionnés pour reprendre les efforts horizontaux N_d et Z_d et les efforts de contreventement. Le contrôle est effectué conformément à la norme EN 1995-1-1, section 9.2.3.